分析油液壓力小于15的井口簡(jiǎn)易防噴器聚氨酯密封膠芯形變規(guī)律及其密封特性，對(duì)降低防噴器壓力等級(jí)、防止井口失控以及盡可能減少井口非可控時(shí)間具有重要意義依據(jù)模型，提出聚氨酯密封膠芯發(fā)生大、小變形時(shí)的形變改進(jìn)計(jì)算方法綜合考慮油液壓力變化、受壓力與變形關(guān)系、不同階段橡膠壓縮量等因素以及殼體和閘板等結(jié)構(gòu)參數(shù)，建立密封膠芯形變以及橡膠體主要面應(yīng)力和抱緊力的數(shù)學(xué)模型根據(jù)修正的模型，揭示聚氨酯密封膠芯橡膠體本構(gòu)模型的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系結(jié)果表明:井口簡(jiǎn)易防噴器中部聚氨酯密封膠芯橡膠體環(huán)狀部分的最大應(yīng)力位于圓弧區(qū)域，且該區(qū)域內(nèi)應(yīng)力分布極不均勻;井口無(wú)壓力時(shí)，中部聚氨酯密封膠芯橡膠體環(huán)狀部分的應(yīng)力集中于中間位置，壓力為應(yīng)力集中在上下兩個(gè)邊緣區(qū)域，且橡膠體平面部分的中部區(qū)域應(yīng)力隨壓力增大呈下降趨勢(shì);上部聚氨酯密封膠芯上部橡膠體的應(yīng)力分布呈邊緣大中間小的特征，上部聚氨酯密封膠芯較大應(yīng)力分布區(qū)域的面積在阿板總成關(guān)閉時(shí)明顯減小，且集中區(qū)域由開(kāi)啟時(shí)靠近殼體邊緣和2個(gè)邊角處轉(zhuǎn)變?yōu)殛P(guān)閉時(shí)的4個(gè)邊角處，且最大應(yīng)力由開(kāi)啟狀態(tài)下的增加至關(guān)閉狀態(tài)下,分析油氣井作業(yè)過(guò)程中井筒油液壓力小于1F時(shí)，井口配套的簡(jiǎn)易防噴器中部和上部聚氨酯密封膠芯形變規(guī)律及其密封特性，對(duì)降低防噴器的壓力等級(jí)防止井口失控以及盡可能減少井口溢流非可控時(shí)間具有重要意義;

        目前，對(duì)聚氨酯密封膠芯密封井液流場(chǎng)和橡膠體應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)的研究主要集中在閘板總成與殼體之間密封副的溫度分布接觸力以及橡膠體應(yīng)力狀態(tài)等方面;模型，并結(jié)合和ST模型，分析不同轉(zhuǎn)速下槽底面無(wú)滑移和無(wú)剪切密封流場(chǎng)的泄漏率開(kāi)啟力和空化區(qū)域的速度分布狀況一采用流體分析軟件中的多相流模型與空化模型，仿真分析密封擠壓動(dòng)態(tài)油膜的壓力以及氣相濃度沿周向的分布狀況針對(duì)可雙向旋轉(zhuǎn)式機(jī)械密封流場(chǎng)分布及其穩(wěn)態(tài)密封性能，建立T型槽機(jī)械密封液膜模型，探究流場(chǎng)分布及不同工況參數(shù)和幾何參數(shù)對(duì)機(jī)械密封液膜流場(chǎng)穩(wěn)態(tài)密封性能的影響規(guī)律分析硫化橡膠交聯(lián)密度與應(yīng)力應(yīng)變之間的定量關(guān)系，并利用擬合模型的求解結(jié)果揭示單一組分的交聯(lián)網(wǎng)絡(luò)對(duì)硫化橡膠整體應(yīng)力應(yīng)變的影響程度;推導(dǎo)多軸可壓縮類橡膠應(yīng)變能函數(shù)，利用耗散表征類橡膠應(yīng)力軟化作用，并依據(jù)耗散大小的各向異性特征量和不恢復(fù)變形量表征、效應(yīng)，同時(shí)仿真類橡膠應(yīng)力軟化時(shí)的各向異性特征與不可恢復(fù)變形依據(jù)冪指數(shù)因子分析橡膠非特性，采用修正的模型擬合加速系數(shù)，提出不同溫度修正。模型的等效線性活化計(jì)算方法。http://m.dcrlegal.com/